一、注意事項(xiàng)：
1．非線性模型的屈服前剛度和屈服后剛度注意填寫在”非線性分析工況使用的屬性”當(dāng)中。非線性直接積分分析過程中，”線性分析工況使用的屬性”，這些屬性不起作用，因而建議不填寫。
非線性模態(tài)疊加積分分析過程中，”線性分析工況使用的屬性”，起作用（用來計(jì)算非線性結(jié)構(gòu)的等效彈性體系的模態(tài)。）。對(duì)于阻尼器不需填寫，對(duì)于非線性支座，取初始彈性剛度的1/10，作為等效彈性剛度。
2．剪切中心的位置：無論怎樣建立模型，剪切中心應(yīng)當(dāng)填寫link單元的距離J點(diǎn)的絕對(duì)距離。一般取在支座高度的中心點(diǎn)處（或真實(shí)的接觸面或摩擦面處）
3．因?yàn)槲覀儾捎玫氖侨鹄枘幔蚨徊捎眉凶枘?，支座的阻尼選項(xiàng)不填寫。
二、性能目標(biāo)：
支座的性能目標(biāo)一般為：P1概率下支座不發(fā)生剪切破壞。P2概率下支座可以發(fā)生剪切破壞。
剪切破壞的判別方法為：支座的受力方向上的剪力需求不小于設(shè)計(jì)承載力的20％，這主要通過設(shè)計(jì)抗剪銷釘達(dá)到。
三、具體模擬方法：
連續(xù)梁橋?qū)嶋H的支座形式有：
1）板式橡膠支座：
2）盆式支座：
3）球鋼支座：
4）雙曲面球形減隔震支座：
1.在彈性模型中的模擬方法：（反應(yīng)譜分析或線性時(shí)程計(jì)算）。
1）板式橡膠支座：假定支座不發(fā)生失穩(wěn)或者其它的剪切破壞，在sap中采用彈性link單元模擬
橡膠支座豎向剛度的計(jì)算公式：軸向－抗壓彈性模量E＝66S-162，S為形狀系數(shù)
橡膠支座水平剛度的計(jì)算公式：剪切－GA/∑t，G橡膠支座的剪切模量，A橡膠面積，∑t支座中橡膠層的總厚度。
2）盆式固定支座：假定支座不發(fā)生剪切破壞，可以采用body直接固定，有時(shí)為了提取支座的豎向受力（恒載作用下）或剪力方便，可采用彈性link單元模擬。
盆式固定支座豎向剛度的計(jì)算公式：假定軸向－設(shè)計(jì)承載力壓縮量<2％，Kh＝恒載豎向力/（0.02*支座高度）
盆式固定支座水平剪切剛度的計(jì)算公式：設(shè)計(jì)承載力×（10～20）％/0.005（屈服位移5mm），
盆式活動(dòng)支座：假定支座沿滑動(dòng)方向完全剪切滑動(dòng)，可以采用body釋放改方向的自由度，有時(shí)為了提取支座的豎向受力（恒載作用下）可采用彈性link單元模擬。
盆式活動(dòng)支座豎向剛度的計(jì)算公式：假定軸向－設(shè)計(jì)承載力壓縮量<2％，Kh＝恒載豎向力/（0.02*支座高度）
3）球形鋼支座：假定支座沿滑動(dòng)方向完全剪切滑動(dòng)，可以采用body釋放改方向的自由度，有時(shí)為了提取支座的豎向受力（恒載作用下）可采用彈性link單元模擬。
盆式活動(dòng)支座豎向剛度的計(jì)算公式：假定軸向－設(shè)計(jì)承載力壓縮量<1％，Kh＝恒載豎向力/（0.01*支座高度）。
4）雙曲面球形減隔震支座：（一般不采用彈性模型的反應(yīng)譜或線性時(shí)程的計(jì)算結(jié)果。）
2.在塑性模型中的模擬方法：（非線性時(shí)程計(jì)算）。
1）板式橡膠支座：假定支座不發(fā)生失穩(wěn)或者其它的剪切破壞，在sap中采用彈性link單元模擬
橡膠支座豎向剛度的計(jì)算公式：軸向－抗壓彈性模量E＝66S-162，S為形狀系數(shù)
橡膠支座水平剛度的計(jì)算公式：剪切－GA/∑t，G橡膠支座的剪切模量，A橡膠面積，∑t支座中橡膠層的總厚度。（注意在非線性時(shí)程分析中提取位移進(jìn)行驗(yàn)算。）
2）盆式固定支座：為了提取支座的豎向受力（恒載作用下）或剪力方便，豎向可采用彈性link單元模擬。水平向既可采用彈性link單元，又可采用彈塑性的plastic wen單元模擬
盆式固定支座豎向剛度的計(jì)算公式：假定軸向－設(shè)計(jì)承載力壓縮量<2％，Kh＝恒載豎向力/（0.02*支座高度）
盆式固定支座link單元的彈性剛度（或彈塑性的plastic wen單元的屈服前剛度）的計(jì)算公式：設(shè)計(jì)承載力×（10～20）％/0.005（屈服位移5mm）。plastic wen模型的屈服后剛度取為屈服前的1/10000(或2e-4)。（在P1P2概率下必須驗(yàn)算其位移所處的狀態(tài)是剪切破壞，以達(dá)到預(yù)先設(shè)定的支座性能目標(biāo)。）
盆式活動(dòng)支座：其它方向主從約束，可活動(dòng)方向采用彈塑性的plastic wen單元模擬
豎向剛度：略
水平剛度：摩擦－設(shè)計(jì)承載力×μ/0.0005～0.002，其中μ為摩擦系數(shù)，根據(jù)試驗(yàn)一般取為2％，plastic wen模型的屈服后剛度取為屈服前的1/10000(或2e-4)。平滑值取10，用來確保計(jì)算收斂。
3）球形活動(dòng)鋼支座（又稱抗震支座）：其它方向主從約束，可活動(dòng)方向采用彈塑性的plastic wen單元模擬
豎向剛度：略
水平剛度：設(shè)計(jì)承載力×μ/0.0005～0.002，其中μ為摩擦系數(shù)，根據(jù)試驗(yàn)一般取為2％，plastic wen模型的屈服后剛度取為屈服前的1/10000(或2e-4)。平滑值取10，用來確保計(jì)算收斂。
4）雙曲面球形減隔震支座：固定方向采用body模擬，滑動(dòng)摩擦方向不考慮動(dòng)軸力時(shí)采用plastic wen單元模擬，考慮動(dòng)軸力時(shí)采用friction isolator模擬。
Plastic wen模型中剛度的選?。?/p>
水平剛度：設(shè)計(jì)承載力×μ/0.0005～0.002，其中μ為摩擦系數(shù)，根據(jù)試驗(yàn)一般取為2％，plastic wen模型的屈服后剛度：設(shè)計(jì)承載力/滑動(dòng)面半徑（R）。平滑值取10，用來確保計(jì)算收斂。
friction isolator模型（考慮支座動(dòng)軸力）中剛度的選?。?/p>
豎向剛度：（必須勾上非線性以考慮動(dòng)軸力）剛度取1e9, 或采用假定軸向－設(shè)計(jì)承載力壓縮量<1％，Kh＝恒載豎向力/（0.01*支座高度）。
水平剛度：
摩擦系數(shù)的計(jì)算按照一般庫侖摩擦理論進(jìn)行模擬，friction slow（fmin）＝friction fast（fmax）＝0.02，速度指數(shù)r（或rate2、rate3）：可不填或采用15～30s／m（實(shí)際當(dāng)采用一般庫侖摩擦?xí)r，計(jì)算中不起作用），具體見下面的計(jì)算公式
?（修正庫侖摩擦系數(shù)，當(dāng)fmin＝fmax時(shí)，退化為一般庫侖摩擦系數(shù)理論，此時(shí)r不起作用）
?
滑動(dòng)面半徑：radius of sliding surface＝按設(shè)計(jì)的滑動(dòng)面半徑進(jìn)行計(jì)算（半徑越小回復(fù)力越大）。
