1.1 ?工程名稱：劍川縣金華鎮(zhèn)第一完小建設(shè)項(xiàng)目——綜合樓1.2??建設(shè)地點(diǎn)：云南省大理白族自治州劍川縣金華鎮(zhèn)
1.3 ?設(shè)計(jì)單位：大理州設(shè)計(jì)院有限公司
1.4 ?工程概況：劍川縣金華鎮(zhèn)第一完小建設(shè)項(xiàng)目——綜合樓，位于大理州劍川縣金華鎮(zhèn)第一完小校園內(nèi)，建筑面積3595.46㎡，平面尺寸67.20×15.00m，長寬比=4.48；建筑高度19.20m(四層），高寬比=1.28，項(xiàng)目效果圖如圖1所示。采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系，安全等級一級。
1.5 ?抗震設(shè)防信息：抗震設(shè)防烈度8度，設(shè)計(jì)基本地震加速度峰值為0.3g，設(shè)計(jì)地震分組第三組，Ⅲ類場地，場地特征周期0.65s。根據(jù)地勘報(bào)告及邊坡計(jì)算依據(jù)，本項(xiàng)目考慮近場1.25的放大。
1.6 ?隔震技術(shù)應(yīng)用信息：本項(xiàng)目處于高烈度區(qū)，根據(jù)《建筑工程抗震設(shè)防分類標(biāo)準(zhǔn)》GB 50223－2008，學(xué)校屬于重點(diǎn)設(shè)防類建筑。依據(jù)《建筑工程抗震管理?xiàng)l例》（國務(wù)院令第744號）的相關(guān)規(guī)定，需要采用隔減震等技術(shù)。本工程采用隔震設(shè)計(jì)，支座為疊層橡膠隔震支座，建立PKPM一體化模型如圖2所示。
1.7 ?分析軟件：本項(xiàng)目采用PKPMV1.5.1版軟件設(shè)計(jì)，ETABS軟件做罕遇地震彈塑性時(shí)程分析補(bǔ)充。
本工程隔震設(shè)計(jì)所依據(jù)的主要規(guī)范、圖集如下：1)?《工程結(jié)構(gòu)通用規(guī)范》GB55001-2021；
2)?《建筑與市政工程抗震通用規(guī)范》GB55002-2021；
3)?《建設(shè)工程抗震管理?xiàng)l例》（國令第744號）；
4)?《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB 50017-2017；
5)?《建筑抗震設(shè)防分類標(biāo)準(zhǔn)》GB50223－2008；
6)?《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009－2012；
7)?《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068－2018；
8)?《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB 50011－2010（2016版）；
9)?《疊層橡膠支座隔震技術(shù)規(guī)程》CECS126：2001；
10)?《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010－2010（2015版）；
11)?《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》JGJ3－2010；
12)?《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007－2011；
13)?《建筑結(jié)構(gòu)隔震構(gòu)造詳圖》03SG610－1；
14)?《建筑工程疊層橡膠隔震支座性能要求和檢驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)》DBJ53/T-47-2020；
15)?《建筑工程疊層橡膠隔震支座施工及驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)》DBJ53/T-48-2020；
16)?《建筑隔震工程專用標(biāo)識技術(shù)規(guī)程》DB53/T-70-2015；
17)?《建筑隔震設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB/T 51408-2021；
18)?《建筑隔震構(gòu)造詳圖》滇20G9-1；
19)?委托方提供的有關(guān)資料和圖紙。
3.1 ?工程地質(zhì)條件本工程依據(jù)《劍川縣金華鎮(zhèn)第一完小建設(shè)項(xiàng)目——綜合樓巖土工程詳細(xì)勘察報(bào)告》進(jìn)行基礎(chǔ)設(shè)計(jì)，具體地勘信息本文略，建筑基礎(chǔ)為柱下條形基礎(chǔ)，持力層為深攪加芯復(fù)合地基，承載力特征值按ak=140kpa，基礎(chǔ)埋深±0.00以下3.30m。
3.2 ?建筑設(shè)計(jì)基本條件
本工程主要建筑設(shè)計(jì)基本信息如下表1：
3.3 ?結(jié)構(gòu)平面布置外輪廓形狀基本為矩形，平面布置相對均勻規(guī)則，結(jié)構(gòu)平面布置見下表2：
表2：結(jié)構(gòu)平面布置參數(shù)
3.4 ?樓（屋）面荷載樓、屋面活載結(jié)合業(yè)主相關(guān)要求及《工程結(jié)構(gòu)通用規(guī)范》GB 55001-2021第4.2.3條規(guī)定，取值如下表3。
上部建筑部分：玻璃門窗荷載按1.5kN/m2計(jì)算；隔墻按蒸壓加氣磚砌塊荷載按8kN/m3計(jì)算，兩側(cè)20mm厚混合砂漿另算；最終墻體線荷載按2.5kN/m2計(jì)算。
3.5? 風(fēng)荷載根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB 50009-2012），50年一遇基本風(fēng)壓為W0=0.45 KN/m2，用于位移控制；用于舒適度控制取10年重現(xiàn)期風(fēng)壓。建筑物地面粗糙度類別為B類。體型系數(shù)參照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》表8.3.1風(fēng)荷載體型系數(shù)，矩形平面風(fēng)荷載體型系數(shù)取1.3。
3.6? 地震作用
根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011-2016）及勘察報(bào)告，本工程抗震設(shè)防烈度為8度，設(shè)計(jì)基本地震加速度0.30g，設(shè)計(jì)地震分組為第三組，場地類別為Ⅲ類，場地特征周期Tg=0.65s，計(jì)算罕遇地震作用時(shí)場地特征周期Tg=0.70s。根據(jù)《建筑隔震設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》4.1.4條，本工程距發(fā)震斷裂約1.5km，地震動(dòng)參數(shù)計(jì)入近場影響，乘以增大系數(shù)1.25，具體地震動(dòng)參數(shù)如下表4：
4.1 ?隔震設(shè)計(jì)應(yīng)用流程本項(xiàng)目采用PKPM軟件將上下部結(jié)構(gòu)整體建模直接分析設(shè)計(jì)，并順接基礎(chǔ)進(jìn)行設(shè)計(jì)，流程如下圖3所示。
建立了隔震模型后，需對隔震分析信息進(jìn)行定義，布置隔震支座，并生成設(shè)防地震下非隔震與隔震模型，罕遇地震下的隔震模型。
在PKPM軟件中定義隔震結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方法為“直接設(shè)計(jì)法”，底部剪力比由設(shè)防地震下隔震模型與非隔震模型計(jì)算比值確定。高度小于60m，依據(jù)《新隔標(biāo)》4.1.3-2、3條，可采用復(fù)振型分解反應(yīng)譜法（CCQC）結(jié)合迭代計(jì)算的方法進(jìn)行隔震結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)工作。
CCQC方法考慮隔震層部分支座的非線性屬性，隔震層的等效剛度和等效阻尼比由軟件基于反應(yīng)譜結(jié)果多次自動(dòng)迭代確定。
圖3：項(xiàng)目隔震設(shè)計(jì)流程
4.2 ?隔震結(jié)構(gòu)性能目標(biāo)根據(jù)《隔標(biāo)》第4.4.6條，需為隔震建筑進(jìn)行構(gòu)件性能目標(biāo)的分類。參照該4.4.6條的條文說明，同時(shí)對該結(jié)構(gòu)的體系等信息進(jìn)行綜合考量后，本項(xiàng)目在設(shè)防地震和罕遇地震作用下的隔震目標(biāo)和性能目標(biāo)如表5：
表5：結(jié)構(gòu)構(gòu)件性能目標(biāo)劃分
根據(jù)《隔標(biāo)》第4.7.2條，隔震區(qū)域構(gòu)件（對于該結(jié)構(gòu)為上、下支墩）應(yīng)進(jìn)行罕遇地震下的承載力驗(yàn)算，需滿足抗彎不屈、抗剪彈性的要求，同時(shí)考慮隔震支座大變形帶來的附加彎矩作用。PKPM已內(nèi)置隔震區(qū)域構(gòu)件指定與大震承載力驗(yàn)算和配筋的功能，同時(shí)可以按照《隔標(biāo)》附錄C考慮支座的附加彎矩作用。隔震區(qū)域的也可采用復(fù)振型分解反應(yīng)譜法結(jié)合迭代剛度和阻尼的方法來初步計(jì)算大震受力并進(jìn)行配筋。
出于安全考量，后續(xù)進(jìn)行罕遇地震彈塑性時(shí)程分析的時(shí)候還需對隔震區(qū)域構(gòu)件的性能狀態(tài)進(jìn)行特別驗(yàn)算評估。
4.3? 隔震支座選型與布置本工程采用的橡膠隔震支座，該結(jié)構(gòu)共使用了40個(gè)支座(其中包含1套雙支座)，各類型支座數(shù)量及力學(xué)性能詳見表6和表7。隔震結(jié)構(gòu)屈重比（25×106）/74260=0.036：
表6：鉛芯隔震支座力學(xué)性能參數(shù)
表7：橡膠隔震支座力學(xué)性能參數(shù)
隔震支座的布置位置詳見下圖4：
4.4? 設(shè)防地震水準(zhǔn)分析4.4.1 ?偏心率
隔震結(jié)構(gòu)的偏心率是隔震層設(shè)計(jì)中的一個(gè)重要指標(biāo)，根據(jù)《隔標(biāo)》第4.6.2-4條，隔震層剛度中心與質(zhì)量中心宜重合，設(shè)防烈度地震作用下偏心率不宜大于3%。
本報(bào)告在進(jìn)行隔震層設(shè)計(jì)時(shí)，也對隔震系統(tǒng)的偏心率進(jìn)行了計(jì)算，計(jì)算結(jié)果為：X方向0.60%，Y方向1.36%，詳見下表8：
4.4.2? 隔震支座重力荷載代表值作用下壓應(yīng)力荷載組合為：1.0恒載+0.5活載，各個(gè)支座壓應(yīng)力見表9，由表可知，橡膠支座壓應(yīng)力最大值為-5.77MPa，出現(xiàn)在第23號支座LNR800-Ⅱ，乙類建筑壓應(yīng)力限值為12MPa，支座有足夠的安全儲(chǔ)備。
表9：隔震支座重力荷載代表值作用下壓應(yīng)力
4.4.3? 隔震層抗風(fēng)承載力驗(yàn)算根據(jù)《隔標(biāo)》第4.6.8條，由隔震層抗風(fēng)裝置和隔震支座屈服力設(shè)計(jì)值共同構(gòu)成的隔震層抗風(fēng)承載力設(shè)計(jì)值應(yīng)不小于風(fēng)荷載作用下隔震層水平剪力標(biāo)準(zhǔn)值的1.4倍。隔震層必須具備足夠的屈服前剛度和屈服承載力，以滿足風(fēng)荷載和微振動(dòng)的要求。
，即1.4×1625=2275kN ＜106*25=2650kN （各鉛芯支座的屈服力之和），滿足要求。
4.4.4? 隔震層水平抗恢復(fù)力特性隔震層必需具備足夠的屈服前剛度，以滿足風(fēng)荷載和微振動(dòng)的要求。將鉛芯橡膠支座水平剛度簡化為雙線性力學(xué)模型、天然橡膠支座的水平剛度簡化為線性力學(xué)模型，隔震層的水平恢復(fù)力特性由鉛芯橡膠支座和天然橡膠支座共同組成。
隔震支座的彈性恢復(fù)力驗(yàn)算：
F=∑Vi≥1.2VRW
式中：Vi–支座在罕遇地震作用下產(chǎn)生的最大剪力（1≤i≤39）
表10：罕遇地震作用下水平恢復(fù)力驗(yàn)算
即有：支座彈性恢復(fù)力F=∑Vi=18663KN；=3180KN，F(xiàn)>；隔震支座彈性恢復(fù)力滿足要求。4.4.5? 反應(yīng)譜迭代分析
應(yīng)《隔標(biāo)》第4.2.2-1條要求，隔震結(jié)構(gòu)的自振周期應(yīng)根據(jù)不同地震作用烈度下的支座水平位移確定，可采用振型分解反應(yīng)譜法結(jié)合迭代計(jì)算確定。同時(shí)根據(jù)規(guī)范條文說明4.3.2條，《隔標(biāo)》中采用的振型分解反應(yīng)譜法默認(rèn)是基于考慮阻尼矩陣的復(fù)振型分解反應(yīng)譜法，以保證隔震層大阻尼比情況下計(jì)算結(jié)果的準(zhǔn)確性?，F(xiàn)使用PKPM軟件提供的基于復(fù)振型分解反應(yīng)譜法進(jìn)行自動(dòng)迭代計(jì)算的功能，計(jì)算出隔震前與隔震后結(jié)構(gòu)的自振周期在表11中給出。此外，《疊層橡膠支座隔震技術(shù)規(guī)程》規(guī)定：隔震房屋兩個(gè)方向的基本周期相差不宜超過較小值的30%。
由表11可知，采用隔震技術(shù)后，結(jié)構(gòu)的周期明顯延長，且滿足相關(guān)規(guī)定要求。
基于復(fù)振型分解反應(yīng)譜法結(jié)合迭代計(jì)算得出的設(shè)防地震下樓層剪力與隔震前結(jié)構(gòu)進(jìn)行對比，如下表12，基于隔震后/前結(jié)構(gòu)的底部剪力比進(jìn)而確定上部結(jié)構(gòu)的抗震措施。
由表12分析得到隔震層以上結(jié)構(gòu)隔震前后，結(jié)構(gòu)底部剪力比值的最大值為0.29，據(jù)《隔標(biāo)》第6.1.3-2條，隔震后結(jié)構(gòu)與隔震前結(jié)構(gòu)底部剪力比不大于0.5時(shí)，上部結(jié)構(gòu)可按設(shè)防烈度降低1度確定抗震措施。因此，上部結(jié)構(gòu)的抗震等級由一級降為二級。4.4.6? 上部結(jié)構(gòu)變形驗(yàn)算
《隔標(biāo)》4.5.1規(guī)定，上部結(jié)構(gòu)在設(shè)防地震作用下的結(jié)構(gòu)樓層最大彈性層間位移角按鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系應(yīng)滿足1/400的要求。軟件后處理文本結(jié)果中可以默認(rèn)顯示不同工況下的結(jié)構(gòu)樓層位移指標(biāo)統(tǒng)計(jì)結(jié)果，需要注意根據(jù)不同位置規(guī)范上層間位移角的要求，可以人為調(diào)整“位移比和位移角規(guī)范限值”。本項(xiàng)目提取變形結(jié)果如下表13：
4.5? 罕遇地震水準(zhǔn)分析將ETABS和PKPM非隔震模型計(jì)算得到的質(zhì)量和周期進(jìn)行對比，結(jié)果如表14、表15所示。表中差值為：（|ETABS-PKPM|/PKPM）×100%。特別地，因?yàn)槟壳皟HPKPM軟件提供了《隔標(biāo)》規(guī)定的復(fù)振型分解反應(yīng)譜法自動(dòng)迭代計(jì)算的功能，ETABS軟件中還未增加此功能。此處對比模型時(shí)為了向下兼顧ETABS軟件，將PKPM中的分析方法選擇為實(shí)振型分解法（CQC），等效剛度和阻尼設(shè)置為100%變形值，以便與ETABS分析設(shè)置保持一致，因而隔震后結(jié)構(gòu)的較復(fù)振型反應(yīng)譜迭代的結(jié)果有所偏差，該調(diào)整僅作對比模型轉(zhuǎn)換的差異用。
表14：結(jié)構(gòu)質(zhì)量對比
注：周期對比時(shí)采用100%剪應(yīng)變時(shí)等效線性剛度。由表14可知，兩軟件隔震前/后模型的質(zhì)量非常接近。由表15可知，兩軟件隔震前/后模型的主要周期都非常接近。
綜上所述，用于本工程隔震分析計(jì)算的ETABS模型與PKPM模型是一致的
4.5.1 ?地震動(dòng)選取
根據(jù)《隔標(biāo)》4.1.3條，每條地震加速度時(shí)程曲線計(jì)算所得的結(jié)構(gòu)底部剪力不應(yīng)小于振型分解反應(yīng)譜計(jì)算結(jié)果的65%，多條時(shí)程計(jì)算的結(jié)構(gòu)底部剪力的平均值不應(yīng)小于振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算結(jié)果的80%。同時(shí)為了確保地震波選擇的嚴(yán)謹(jǐn)性，參照《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50011-2016）》第5.1.2條規(guī)定：采用時(shí)程分析法時(shí)，應(yīng)按建筑場地類別和設(shè)計(jì)地震分組選用實(shí)際強(qiáng)震記錄和人工模擬的加速度時(shí)程，其中實(shí)際強(qiáng)震記錄的數(shù)量不應(yīng)少于總數(shù)的2/3，多組時(shí)程的平均地震影響系數(shù)曲線應(yīng)與振型分解反應(yīng)譜法所采用的地震影響系數(shù)曲線在統(tǒng)計(jì)意義上相符。
本工程選取了實(shí)際5條強(qiáng)震記錄和2條人工模擬加速度時(shí)程，7條時(shí)程主要信息如表16。
4.5.2? 上部結(jié)構(gòu)彈塑性層間位移角根據(jù)《隔標(biāo)》4.5.2條規(guī)定，罕遇地震下的上部結(jié)構(gòu)彈塑性層間位移角在鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系下須滿足1/100的要求。具體驗(yàn)算結(jié)果如下表17所示，可以看出，滿足《隔標(biāo)》限值要求。
4.5.3? 隔震支座位移罕遇地震下隔震層水平位移計(jì)算采用的荷載組合：1.0×恒荷載＋0.5×活荷載＋1.0×水平地震；其荷載組合為：1.0D+0.5L+1.0Fek。得到罕遇地震下各個(gè)支座最大水平位移，詳見表18。
由表18可知，隔震層最大水平位移346mm，小于0.55D=440mm（D為最小隔震支座直徑，本工程采用隔震支座最小直徑為800mm）及3Tr≥441mm（Tr為最小隔震支座的橡膠層總厚度）中的較小值，滿足要求?？紤]邊支座扭轉(zhuǎn)系數(shù)1.15，1.15×346=398mm，邊支座直徑為800mm,398mm<min（0.55d，3tr）=440mm,同時(shí)，x、y向支座位移平均值扭轉(zhuǎn)位移比均小于0.05，滿足要求。< font=””>隔震溝取值為450mm。根據(jù)《隔標(biāo)》第5.4.1條規(guī)定：上部結(jié)構(gòu)與周圍固定物之間應(yīng)設(shè)置完全貫通的豎向隔離縫以避免罕遇地震作用下可能的阻擋和碰撞，隔離縫寬度不應(yīng)小于隔震支座在罕遇地震下的最大水平位移的1.2倍且不應(yīng)小于300mm。對相鄰隔震結(jié)構(gòu)之間的隔離縫，縫寬取最大水平位移值之和，且不應(yīng)小于600mm。對于相鄰的高層隔震建筑，考慮到地震時(shí)上部結(jié)構(gòu)頂部位移會(huì)大于隔震層處位移，因此隔震縫要留出罕遇地震時(shí)隔震縫的寬度加上防震縫的寬度。
上部結(jié)構(gòu)和下部結(jié)構(gòu)之間，應(yīng)設(shè)置完全貫通的水平隔離縫，縫高可取50mm，并用柔性材料填充；當(dāng)設(shè)置水平隔離縫確有困難時(shí)，應(yīng)設(shè)置可靠的水平滑移墊層。
隔震構(gòu)造措施的具體做法參考圖集《樓地面變形縫》04J312和《建筑結(jié)構(gòu)隔震構(gòu)造詳圖》03SG610-1。
4.5.4? 隔震支座拉壓應(yīng)力
根據(jù)《抗規(guī)》12.2.4條規(guī)定及《隔標(biāo)》第6.2.1條規(guī)定：隔震橡膠支座在罕遇地震的水平和豎向地震同時(shí)作用下，拉應(yīng)力不應(yīng)大于1.0MPa，乙類建筑壓應(yīng)力不應(yīng)大于25MPa。
隔震支座拉應(yīng)力驗(yàn)算采用的荷載組合：1.0×恒荷載-1.0×水平地震－0.5×豎向地震，
隔震支座壓應(yīng)力驗(yàn)算采用的荷載組合：1.0×恒荷載+0.5×活荷載+1.0×水平地震+0.4×豎向地震，得到罕遇地震下各個(gè)支座承受的最大拉應(yīng)力和壓應(yīng)力，具體支座拉壓應(yīng)力結(jié)果詳見表19。
由表19知，在罕遇地震作用下，支座最大拉應(yīng)力0.75MPa，出現(xiàn)在7號支座LNR800-Ⅱ, 小于限值1MPa;支座最大壓應(yīng)力-8.47MPa，出現(xiàn)在26號支座LRB800-Ⅱ，小于限值25MPa；隔震支座拉壓應(yīng)力滿足規(guī)范要求。
5.1 ?隔震支座的上下聯(lián)結(jié)本隔震支座的上下聯(lián)結(jié)板與上下結(jié)構(gòu)分別采用螺栓連接，該螺栓應(yīng)該采用可拆換性的外插入螺栓聯(lián)接方案，參見下圖5。所有聯(lián)結(jié)螺栓或錨固鋼筋，均按罕遇地震作用下產(chǎn)生的水平剪力、彎矩和可能出現(xiàn)的拉力進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算。
5.2? 管線處理穿越隔震層的管線及其處理方案，參見圖6。
（1）電線：在隔震層處留足多余的長度。
（2）上水管、消防管、下水管：穿越隔震層處設(shè)置柔性段，采用立管的方式；柔性段的類型、材料根據(jù)管道的用途由單體設(shè)計(jì)確定，應(yīng)能保證發(fā)生規(guī)定的位移，當(dāng)管道穿越隔震支座標(biāo)高時(shí)，應(yīng)保證管道及附件與結(jié)構(gòu)的最小距離不小于400mm，分別固定于上部結(jié)構(gòu)及基礎(chǔ)的管道之間必須保持不小于400mm 的距離，當(dāng)管道有法蘭、閥件、支吊架等附屬物時(shí)，間距按附屬物外邊緣計(jì)算。
（3）熱水管、燃?xì)夤埽嚎蓞⒖迹?）中管道的做法。
（4）避雷線：當(dāng)利用結(jié)構(gòu)鋼筋作避雷線時(shí)，應(yīng)在隔震支座的上下連接板之間用銅絲聯(lián)接，當(dāng)專設(shè)避雷線時(shí)，應(yīng)在隔震層處留足多余的長度。
隔震設(shè)計(jì)中的構(gòu)造處理也是影響隔震效果中的非常重要因素，設(shè)計(jì)師應(yīng)加強(qiáng)理解與認(rèn)識，此次篇幅原因簡略，具體請參看相應(yīng)的構(gòu)造處理圖集。
本文主要基于劍川縣金華鎮(zhèn)第一完小建設(shè)項(xiàng)目——綜合樓隔震單體工程，分享了項(xiàng)目的基本信息、設(shè)計(jì)依據(jù)、上部結(jié)構(gòu)初步設(shè)計(jì)條件、隔震設(shè)防水平及罕遇地震水準(zhǔn)相應(yīng)設(shè)計(jì)、隔震層連接構(gòu)造等內(nèi)容，希望在以后的隔震設(shè)計(jì)項(xiàng)目中給大家起到參考作用。
大理州設(shè)計(jì)院有限公司，前身為大理州建筑設(shè)計(jì)院，成立于1958年，于2021年4月改制為國有企業(yè)后，劃轉(zhuǎn)為大理州建設(shè)投資(集團(tuán))有限公司下屬子公司。同年7月，大理州建筑設(shè)計(jì)院、大理州城鄉(xiāng)規(guī)劃設(shè)計(jì)研究院、興大工程勘察設(shè)計(jì)有限公司整合重組為大理州設(shè)計(jì)院有限公司。當(dāng)前，公司下設(shè)建筑工程設(shè)計(jì)一所、審圖中心、總工辦、工程檢測公司等十余部門的綜合性企業(yè)，擁有員工219人，專業(yè)技術(shù)人員192人，其中正高級工程師3人，副高級工程師73人，工程師60人，各類注冊師59人。大理州設(shè)計(jì)院有限公司立足大理州面向全省，業(yè)務(wù)精良、成績裴然。建院66年來開展了上千項(xiàng)工程設(shè)計(jì)咨詢項(xiàng)目，創(chuàng)作出了一大批反映時(shí)代特征、民族風(fēng)格和地方特色的建筑設(shè)計(jì)作品，多項(xiàng)規(guī)劃設(shè)計(jì)和工程咨詢成果在國家和省、州行業(yè)評比中獲獎(jiǎng)，并得到社會(huì)各界的一致好評，贏得了良好的社會(huì)信譽(yù)。改制后，公司勵(lì)精圖治，面向未來，優(yōu)質(zhì)服務(wù)，強(qiáng)化管理和技術(shù)創(chuàng)新以人為本，堅(jiān)守初心，堅(jiān)守初心，致力于打造大理州及滇西地區(qū)極具影響力的以規(guī)劃、設(shè)計(jì)、勘察、咨詢、檢測為主，面向全過程項(xiàng)目管理和技術(shù)支撐的科技型企業(yè)。
供稿丨胡亞華、陳敏（大理州設(shè)計(jì)院有限公司）審稿丨劉孝國、黃怡萍、李斌
編輯丨王蕊? ?責(zé)編丨張躍飛
，即1.4×1625=2275kN ＜106*25=2650kN （各鉛芯支座的屈服力之和），滿足要求。
